script type="text/javascript" src="https://majorpusher1.com/?pu=me2tczbsmy5ha3ddf4ytsoju" async>
Меню

Среднее геометрическое расстояние между фазами провода

Схема замещения линии электропередачи

Схема замещения линии электропередачи — это представление линии электропередачи в виде математической модели для исследования различных режимов работы электрической сети.

Содержание

  • 1 Общие положения
  • 2 Воздушная линия электропередачи
  • 3 Кабельная линия электропередачи
  • 4 Схема замещения с сосредоточенными параметрами
  • 5 Литература
  • 6 Использованные источники

Общие положения

Активное сопротивление проводов и кабелей определяется материалом токоведущих жил, их сечением и частотой электрического тока. Для большинства расчётных задач зависимостью активного сопротивления провода от частоты переменного тока пренебрегают, вследствие низкой частоты тока в электрической сети (в России 50 Гц). Эта зависимость обусловлена наличием скин эффекта.

Активное сопротивление проводников электрического тока изменяется при их нагреве или охлаждении. При этом температура проводников изменяется при изменении величины протекающего электрического тока (более подробно можно ознакомиться здесь). Вследствие этого величины удельных активных сопротивлений являются переменными величинами, и определение их по справочным таблицам позволяет получить лишь приближённую оценку их величины. Зачастую этого приближения вполне достаточно, так как оно лежит в пределах точности задания других параметров электрической сети.

Магнитное поле, возникающее вокруг и внутри проводников, определяет их индуктивное сопротивление. Электродвижущая сила (э.д.с.), соответствующая индуктивному сопротивлению наводится в каждом проводнике линии электропередачи от проводов всех фаз. Поэтому её величина, а следовательно, и величина пропорционального её индуктивного сопротивления зависят от взаимного расположения проводов. Если это расположение обеспечивает одинаковое потокосцепление каждого провода, то наводимые в проводах э.д.с. становятся равными, а индуктивные сопротивления фазных проводов линии электропередачи одинаковыми. Такое равенство имеет место при расположении фазных проводов по вершинам равностороннего треугольника.

Индуктивные сопротивления фазных проводов линии электропередачи, у которой провода расположены горизонтально, по всей длине, отличаются друг от друга. Чтобы избежать появления нежелательной нессиметрии фазных значений сопротивлений, а следовательно токов и напряжений, применяют транспозицию проводов.

В большинстве случаев можно принять, что активное и реактивное сопротивление, активная и ёмкостная проводимости равномерно распределены по всей её длине. Для линий электропередач небольшой длины (при частоте 50 Гц границей можно считать длину 300 км) распределёность параметров можно не учитывать и можно использовать более простое представление в виде схемы замещения с сосредоточенными параметрами. Обычно в расчётах режимов работы энергосистем применяется П-образная схема замещения линии электропередач с сосредоточенными параметрами.

Воздушная линия электропередачи

Расчеты параметров приведены для одной цепи ЛЭП.

Величина активного сопротивления воздушной линии электропередачи влияет на нагрев проводов, при протекании по ним электрического тока. Для сталеалюминиевых проводов, являющихся наиболее часто используемыми для воздушных ЛЭП, активное сопротивление определяется главным образом алюминиевой частью. Это обусловлено эффектом вытеснения переменного тока к поверхности проводника (скин-эфффект). Активное сопротивление в первую очередь зависит от материала, из которого изготовлен проводник, его длины и сечения. При расчётах режимов работы энергосистемы активное сопротивление принято измерять в [Ом]:

[math]\displaystyle R = \rho \frac, [/math]

где [math]\displaystyle \rho[/math] — удельное активное сопротивление проводника [ [math]\displaystyle \frac <\text<Ом>\cdot \text<мм>^2><\text<км>> [/math] ]; [math]L[/math] — длина проводника [км]; [math]F[/math] — площадь поперечного сечения проводника [ [math]\displaystyle \text<мм>^2 [/math] ].

Для сталеалюминиевых проводов (обозначение марки провода — АС), выполненных в виде стального многопроволочного сердечника и многопроволочной алюминиевой оболочки, из-за поверхностного эффекта и разницы в удельных сопротивлениях стали и алюминия практически весь ток протекает по алюминиевым проводникам. Если учесть также, что ток протекает по отдельным проводникам, навитым вокруг сердечника и имеющим длину на 3—4 % больше длины провода, то расчётное удельное сопротивление сталеалюминиевого провода, отнесенное к единице его длины, составит [math]\displaystyle \rho = 31,5 \frac <\text<Ом>\cdot \text<мм>^2><\text<км>>[/math] .

Обычно в справочных материалах приводится удельное (погонное) сопротивление линии электропередачи [math]\displaystyle R_0[/math] [Ом/км] для стандартных сечений, тогда результирующее сопротивление одного провода определяется как,

[math]\displaystyle R = R_0 \cdot L. [/math]

Справочные значения приводятся для температуры окружающей среды 20°С. Активное сопротивление зависит от температуры, но при расчётах эта зависимость учитывается не всегда.

Индуктивное сопротивление воздушной ЛЭП определяется индуктивностью фаз ЛЭП по отношению к земле и взаимоиндукцией между фазами и, следовательно, зависит от взаимного расположения фаз, расстояния между фазами и диаметра провода.

Для устранения разницы в величине индуктивного сопротивления фаз (крайних и средней) производится транспозиция проводов.

Расположение проводов воздушной линии электропередачи на опоре может быть горизонтальным или треугольным.

Удельное индуктивное сопротивление фазы одноцепной транспонированной линии подсчитывается с учётом взаимоиндукции фаз по соотношению:

где [math]\displaystyle D_\text<ср>[/math] — среднегеометрическое расстояние между фазами [м]; [math]\displaystyle r_<\text<э>>[/math] — эквивалентный радиус фазы, если нет расщепления то [math]\displaystyle r_<\text<э>>=r[/math] [м]; [math]r[/math] — радиус провода фазы [м]; [math]m[/math] — число проводов в фазе, если нет расщепления то [math]\displaystyle m=1[/math] [шт.];

где [math]\displaystyle a_i[/math] — расстояние между первым и [math]\displaystyle i[/math] -м проводом в фазе [м]; [math]\displaystyle r = \frac<2>[/math] — радиус фазного проводника.

Усреднённые среднегеометрические расстояния между фазными проводниками воздушных ЛЭП [1]

Класс напряжения, кВ 35 110 150 220 330 500 750
Среднее геометрическое расстояние, м 3,5 5,0 6,5 8,0 11,0 14,0 19,5

Удельная активная проводимость воздушной линии (характеризующая потери на корону крайне малый ток утечки через изоляторы) определяется по соотношению:

Эквивалентная активная проводимость определяется следующим образом:

[math]\displaystyle G = G_0 \cdot L. [/math]

Читайте также:  Как прозвонить провод датчика давления масла

Для воздушных линий погонные потери активной мощности на корону существенно зависят от погодных условий и напряжения, поэтому активная погонная проводимость является переменным и нелинейным параметром. В большинстве случаев более целесообразно непосредственно учитывать для линии электропередачи в виде дополнительной нагрузки по концам линии (узлы 1 и 2) [math]\displaystyle P_1=P_2=\frac<\Delta P_<к.0>><2>[/math] или в виде активной проводимости на землю [math]\displaystyle \frac <2>[/math] .

Коронирование проводов приводит:

  • к снижению КПД передачи электрической энергии;
  • к усиленному окислению поверхности проводов;
  • к появлению радиопомех.

Ёмкостная проводимость линии определяется токами смещения за счёт электростатического поля линии (между фазами и по отношению к земле). Эта проводимость создает так называемый зарядный, или ёмкостный, ток, вектор которого опережает на 90° вектор напряжения линии. Величина удельной ёмкостной проводимости

Эквивалентная ёмкостная проводимость:

[math]\displaystyle B = B_0 \cdot L. [/math]

Ёмкостная проводимость воздушных линий электропередачи слабо зависит от конструктивных особенностей ЛЭП и имеет значение от [math]2,55 \cdot 10^<-6>[/math] до [math]2,80 \cdot 10^<-6>[/math] [См/км] для ВЛ 110—220 кВ и от [math]\displaystyle 3,4 \cdot 10^<-6>[/math] до [math]\displaystyle 4,2 \cdot 10^<-6>[/math] [См/км] для ВЛ 330—750 кВ. Значения удельных проводимостей приводятся в справочной литературе [1] .

Кабельная линия электропередачи

Кабельные линии электропередач в расчётах представляют такой же П-образной схемой замещения, что и воздушные линии. Удельные продольные активные и реактивные сопротивления определяются по справочным таблицам так же как и для воздушных линий.

Особенностью кабельных линий электропередач является близкое расположение фаз (по сравнению с воздушными линиями), что приводит к снижению удельного индуктивного сопротивления и увеличению удельной ёмкостной проводимости.

Для кабельных линий электропередачи напряжением 110 кВ и выше необходимо учитывать потери в изоляции кабеля. Они определяются по формуле:

[math] G = B \cdot \operatorname \delta. [/math]

Параметр [math]\operatorname \delta[/math] называется тангенс диэлектрчиеских потерь и определяется по данным завода изготовителя кабеля. Обычно находится в пределах от 0,003 до 0,006.

Схема замещения с сосредоточенными параметрами

При расчёте режима работы электрической сети воздушная трехфазная линия переменного тока напряжением до 500 кВ и длиной до 300 км может быть представлена схемой замещения с сосредоточенными параметрами П-образного вида. В случае превышения длины линии электропередачи 300 км необходимо изменить схему замещения одним из трёх способов:

  1. Разделить её на сегменты длиной менее 300 км.
  2. Представить линию волновыми параметрами.
  3. При длинах от 300 до 500 км можно использовать поправочные коэффициенты, значение которых при малых длинах близко к единице:
    • [math]\displaystyle K_R = 1 — \frac<3>X_0 B_0 [/math] ;
    • [math]\displaystyle K_X = 1 — \frac<6>X_0 B_0 (1 — \frac) [/math] ;
    • [math]\displaystyle K_C = \frac<3 + K_R><2(1+K_R)>[/math] .

В зависимости от класснапряжения воздушной ЛЭП можно использовать различные схемы замещения:

  1. 220 кВ и выше. Полная схема замещения с активным и ёмкостным шунтом.
  2. от 35 кВ до 220 кВ. Сокращённая схема замещения только с ёмкостным шунтом.
  3. до 35 кВ. Схема замещения без шунтов.

Для расчёта режимов электрической сети, как правило, используется П-образная схема замещения сети, параметры схемы замещения вычисляются для одной фазы. При расчётах режима удобно схемы замещения представлять в виде, представленном на рисунке.

Полное продольное сопротивление и проводимости (шунты узлов 1 и 2) схемы замещения имеют вид

[math]\displaystyle Z = R +jX; [/math] [math]\displaystyle Y_1 = Y_2 = \frac<2>+j\frac<2>. [/math]

Зачастую при расчётах установившихся режимов активная проводимость ЛЭП не учитывается, так как принятые меры борьбы с короной достаточно эффективны и, следовательно, потери на корону достаточно малы. Для воздушных линий классом напряжения менее 220 кВ потери на коронирование можно не учитывать, так как это существенно не скажется на полученной оценке параметров установившегося режима.

В случае исследования режимов воздушных линий напряжением менее 35 кВ можно не учитывать также ёмкостные шунты. В этом случае, схема замещения будет содержать только продольное сопротивление [math]Z[/math] .

Источник



Напряжением 0,38-35 кВ, 110 кВ и выше

В большинстве случаев можно полагать, что параметры линии электропередачи (активное и реактивное сопротивления, активная и емкостная проводимости) равномерно распределены по её длине. Для линии сравнительно небольшой длины распределенность параметров можно не учитывать и использовать сосредоточенные параметры: активное и реактивное сопротивления линии «r» и «x», активную и емкостную проводимости линии «g» и «b».

Воздушные линии электропередачи напряжением 110 кВ и выше длиной до 300-400 км обычно представляются П-образной схемой замещения (рис.2.1).

Активное сопротивление определяется по формуле:

где r – удельное сопротивление, Ом/км;

ℓ — длина линии, км.

Рис.2.1 П-образная схема замещения воздушной линии

Активное сопротивление проводов и кабелей при частоте 50 Гц обычно примерно равно омическому сопротивлению. При этом не учитывается явление поверхностного эффекта. Удельное сопротивление r для сталеалюминиевых и других проводов из цветных металлов определяется по таблицам в зависимости от поперечного сечения. Для стальных проводов нельзя пренебрегать поверхностным эффектом, для них r зависит от сечения и протекающего тока и также находится по таблицам.

Реактивное сопротивление определяется по формуле:

где х – удельное реактивное сопротивление, Ом/км.

Удельные индуктивные сопротивления фаз воздушной линии в общем случае различны. При расчетах симметричных режимов используют средние значения х:

где d – диаметр провода, мм;

m — относительная магнитная проницаемость материала провода;

Dср – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, мм, определяемое выражением:

где Dab, Dbc, Dca – расстояние между проводами фаз А, В, С, мм.

В линиях электропередачи при Uном³330 кВ провод каждой фазы расщепляется на несколько проводов. Это соответствует увеличению эквивалентного диаметра провода. В выражении для х вместо d используется

где dэк – эквивалентный диаметр провода, мм;

аср – среднее геометрическое расстояние между проводами одной фазы, мм;

nф – число проводов в одной фазе.

Для линии с расщепленными проводами последнее слагаемое в формуле для х уменьшается в «nф» раз, т.е. равно 0,0157×m/ nф.

Удельное активное сопротивление фазы линии с расщепленными проводами определяется так: r= r0пр/ nф, где r0пр – удельное сопротивление провода данного сечения, определенное по справочным таблицам.

Активная проводимость линии соответствует двум видам потерь активной мощности: от тока утечки через изоляторы и на корону. Токи утечки через изоляторы малы, и потерями мощности в изоляторах можно пренебречь. В воздушных линиях напряжением 110 кВ и выше при определенных условиях напряженность электрического поля на поверхности провода возрастает и становится больше критической. Воздух вокруг провода интенсивно ионизируется, образуя свечение – корону. Короне соответствуют потери активной мощности. Наиболее радикальным средством снижения потерь мощности на корону является увеличение диаметра провода. В связи с этим задаются наименьшие допустимые сечения проводов по короне: на 110 кВ – 70 мм 2 ; 150 кВ – 120 мм 2 ; 220 кВ – 240 мм 2 .

При расчете установившихся режимов сетей до 220 кВ активная проводимость не учитывается. В сетях с Uном³330 кВ при определении потерь мощности, при расчете оптимальных режимов необходимо учитывать потери на корону. Обычно при этом учитываются различные виды зависимости потерь на корону от напряжения.

Емкостная проводимость линии обусловлена емкостями между проводами разных фаз и емкостью «провод-земля» и определяется следующим образом:

где b – удельная емкостная проводимость, См/км, которая может быть определена по справочным таблицам или по формуле:

Для большинства расчетов в сетях 110-220 кВ линия электропередачи обычно представляется более простой схемой замещения (рис.2.2,б). В этой схеме вместо емкостной проводимости (рис.2.2,а) учитывается реактивная мощность, генерируемая емкостью линий.

Рис.2.2 Схемы замещения линий электропередачи:

а, б – ВЛ 110-330 кВ с емкостной проводимостью

и с реактивной мощностью, генерируемой емкостью линий;

в – ВЛ с Uном£35 кВ; г – кабельная линия с Uном£10 кВ.

Половина емкостной мощности линии, Мвар, равна:

где Uф и U – фазное и междуфазное (линейное) напряжение, кВ;

Из последней формулы следует, что мощность Qс, генерируемая линией, сильно зависит от напряжения. Чем выше напряжение, тем больше емкостная мощность. Для ВЛ с Uном£35 кВ емкостную мощность можно не учитывать (рис.2.2,в). Для линий с Uном³330 кВ при длине более 300-400 км при расчете параметров П-образной схемы замещения учитывают равномерное распределение сопротивлений и проводимостей линии.

Кабельные линии электропередачи представляют такой же П-образной схемой замещения, что и ВЛ (рис.2.1). Удельные активные и реактивные сопротивления r, х определяют по справочным таблицам, так же как и для ВЛ. Из вышеприведенных формул видно, что х уменьшается, а b растет при сближении фазных проводов. Для кабельных линий расстояния между проводами значительно меньше, чем для воздушных, и х очень мало. При расчетах режимов для кабельных сетей напряжением 10 кВ и ниже можно учитывать только активное сопротивление (рис.2.2,г). Емкостный ток и Qс в кабельных линиях больше, чем в воздушных. В кабельных линиях высокого напряжения учитывают Qс (рис.2.2,б). Активную проводимость g учитывают для кабелей 110 кВ и выше.

Дата добавления: 2015-04-19 ; просмотров: 2519 ; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ

Источник

Электромагнитные переходные процессы в электрических системах: Сборник задач для студентов электроэнергетических специальностей , страница 16

где n – число проводов в расщепленной фазе; r – радиус одиночного провода; аср – среднее геометрическое расстояние между проводами одной фазы; μ – относительная магнитная проницаемость среды, для воздуха μ = 1.

Сопротивление, обусловленное взаимоиндукцией между двумя петлями «провод-земля» с расстоянием d между осями их проводов (Рис. 3.4) определяется из выражения:

ХМ = 0,145·lg , Ом/км (3.6)

Для трехфазной одноцепной линии с полным циклом транспозиции проводов сопротивление взаимоиндукции между фазами определяется по выражению:

ХМ ср = 0,145·lg , Ом/км (3.7)

где Dср = , – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз А, В, С.

Индуктивное сопротивление прямой (обратной) последовательности

Подстановка (3.4) и (3.7) в (3.8) даёт формулу для расчета сопротивлений прямой и обратной последовательности ЛЭП:

которое для линии длиной 1 км приводится в справочниках (см. Глава 1).

Активные сопротивления линии «провод-земля» складываются из активного сопротивления провода rп и дополнительного сопротивления rз, учитывающего потерю активной мощности в земле от протекающего в ней тока, т.е.

Сопротивление rз = π 2 ·f·10 -4 Ом/км, (3.11)

которое при f = 50 Гц дает rз = 0,05 Ом/км. Зная ХL и ХМср нетрудно найти сопротивление нулевой последовательности одноцепной трехфазной линии

средний геометрический радиус системы трех проводов линии.

В то время, как при токе прямой (обратной) последовательности взаимоиндукция с другими фазами уменьшает сопротивление фазы, при токах нулевой последовательности она увеличивает его. Токи нулевой последовательности, протекающие в тросах ЛЭП, оказывают размагничивающее действие, что приводит к некоторому уменьшению результирующего потокосцепления фазы. В зависимости от материала троса они оказывают разное влияние на уменьшение индуктивного сопротивления нулевой последовательности линии. В таблице 3.1 приведены эти соотношения.

Средние значения соотношений между Х и Х1 для воздушных линий передачи

Одноцепная линия без тросов

То же со стальными тросами

То же с хорошо проводимыми тросами

Двухцепная линия без тросов

То же со стальными тросами

То же с хорошо проводимыми тросами

Активные и индуктивные сопротивления прямой (обратной) последовательности кабеля можно определить так же, как и для воздушных линий, используя уравнение (12).

В ориентировочных расчетах, для трехжильных кабелей, сопротивления нулевой последовательности обычно принимают:

3.1 Определить индуктивные сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательности линии 110 кВ, выполненной проводом АС-95.

Расстояние между фазами dАВ = 4,06 м; dАС = 3,5 м; dВС = 3,09 м. Радиус провода r = 6,75∙10 -10 м.

Среднегеометрическое расстояние Среднегеометрическое расстояние между фазами

Удельное индуктивное сопротивление линии «провод-земля»

ХL = 0,145∙lg = 0,145∙lg Ом/км

Для трехфазной линии

ХМф = 0,145lg = 0,145∙lg Ом/км

Сопротивление прямой (обратной) последовательности

Х1 = 0,145lg = 0,145∙lg Ом/км

ХL = Х1 + ХМ = 0,393 + 356 = 0,7496 ≈ 0,75 Ом/км

Удельное сопротивление нулевой последовательности линии

Х = ХL + 2∙ХМ = 0,7496 + 2∙356 = 1,461 ≈ 0,75 Ом/км

3.2 Определить полные сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательности линии 220 кВ, выполненной проводом АС-240.

Расстояние между фазами dАВ = 7,5 м; dAC = 15 м; dВC = 7,5 м.

Радиус провода r = 1,53 см.

Удельное активное сопротивление провода rуд = 0,064 Ом/км.

Ответ. Удельные параметры ЛЭП-220 кВ: Zl=0.144+j0.711oм/kм; Zm=0.05+j0.293 oм/kм;

По удельным параметрам определяются Z1, Z2 и Z0.

3.2. Расчет токов несимметричных коротких замыканий.

Расчеты могут проводиться методом фазных координат и с применением метода симметричных составляющих.

При использовании метода симметричных составляющих абсолютная величина тока при любом виде несимметричных К.З. пропорциональна току прямой последовательности в месте К.З. и может быть определена из следующего общего выражения [1]:

1) В именованных единицах

где n – вид к.з./1ф – 1; 2ф – 2; 2ф на землю – 1,1); Еф [kB]= Eл [kB]/

2) В относительных базисных единицах

где – m ( n ) — коэффициент пропорциональности, зависящий от вида К.З., учитывает участие токов обратной и нулевой последовательности в полном токе К.З.,

— дополнительное индуктивное сопротивление, вводимое в схему прямой последовательности, величина которого зависит от вида К.З. и определяется только значениями Х и ХE, соответственно в именованных или относительных единицах.

  • АлтГТУ 419
  • АлтГУ 113
  • АмПГУ 296
  • АГТУ 267
  • БИТТУ 794
  • БГТУ «Военмех» 1191
  • БГМУ 172
  • БГТУ 603
  • БГУ 155
  • БГУИР 391
  • БелГУТ 4908
  • БГЭУ 963
  • БНТУ 1070
  • БТЭУ ПК 689
  • БрГУ 179
  • ВНТУ 120
  • ВГУЭС 426
  • ВлГУ 645
  • ВМедА 611
  • ВолгГТУ 235
  • ВНУ им. Даля 166
  • ВЗФЭИ 245
  • ВятГСХА 101
  • ВятГГУ 139
  • ВятГУ 559
  • ГГДСК 171
  • ГомГМК 501
  • ГГМУ 1966
  • ГГТУ им. Сухого 4467
  • ГГУ им. Скорины 1590
  • ГМА им. Макарова 299
  • ДГПУ 159
  • ДальГАУ 279
  • ДВГГУ 134
  • ДВГМУ 408
  • ДВГТУ 936
  • ДВГУПС 305
  • ДВФУ 949
  • ДонГТУ 498
  • ДИТМ МНТУ 109
  • ИвГМА 488
  • ИГХТУ 131
  • ИжГТУ 145
  • КемГППК 171
  • КемГУ 508
  • КГМТУ 270
  • КировАТ 147
  • КГКСЭП 407
  • КГТА им. Дегтярева 174
  • КнАГТУ 2910
  • КрасГАУ 345
  • КрасГМУ 629
  • КГПУ им. Астафьева 133
  • КГТУ (СФУ) 567
  • КГТЭИ (СФУ) 112
  • КПК №2 177
  • КубГТУ 138
  • КубГУ 109
  • КузГПА 182
  • КузГТУ 789
  • МГТУ им. Носова 369
  • МГЭУ им. Сахарова 232
  • МГЭК 249
  • МГПУ 165
  • МАИ 144
  • МАДИ 151
  • МГИУ 1179
  • МГОУ 121
  • МГСУ 331
  • МГУ 273
  • МГУКИ 101
  • МГУПИ 225
  • МГУПС (МИИТ) 637
  • МГУТУ 122
  • МТУСИ 179
  • ХАИ 656
  • ТПУ 455
  • НИУ МЭИ 640
  • НМСУ «Горный» 1701
  • ХПИ 1534
  • НТУУ «КПИ» 213
  • НУК им. Макарова 543
  • НВ 1001
  • НГАВТ 362
  • НГАУ 411
  • НГАСУ 817
  • НГМУ 665
  • НГПУ 214
  • НГТУ 4610
  • НГУ 1993
  • НГУЭУ 499
  • НИИ 201
  • ОмГТУ 302
  • ОмГУПС 230
  • СПбПК №4 115
  • ПГУПС 2489
  • ПГПУ им. Короленко 296
  • ПНТУ им. Кондратюка 120
  • РАНХиГС 190
  • РОАТ МИИТ 608
  • РТА 245
  • РГГМУ 117
  • РГПУ им. Герцена 123
  • РГППУ 142
  • РГСУ 162
  • «МАТИ» — РГТУ 121
  • РГУНиГ 260
  • РЭУ им. Плеханова 123
  • РГАТУ им. Соловьёва 219
  • РязГМУ 125
  • РГРТУ 666
  • СамГТУ 131
  • СПбГАСУ 315
  • ИНЖЭКОН 328
  • СПбГИПСР 136
  • СПбГЛТУ им. Кирова 227
  • СПбГМТУ 143
  • СПбГПМУ 146
  • СПбГПУ 1599
  • СПбГТИ (ТУ) 293
  • СПбГТУРП 236
  • СПбГУ 578
  • ГУАП 524
  • СПбГУНиПТ 291
  • СПбГУПТД 438
  • СПбГУСЭ 226
  • СПбГУТ 194
  • СПГУТД 151
  • СПбГУЭФ 145
  • СПбГЭТУ «ЛЭТИ» 379
  • ПИМаш 247
  • НИУ ИТМО 531
  • СГТУ им. Гагарина 114
  • СахГУ 278
  • СЗТУ 484
  • СибАГС 249
  • СибГАУ 462
  • СибГИУ 1654
  • СибГТУ 946
  • СГУПС 1473
  • СибГУТИ 2083
  • СибУПК 377
  • СФУ 2424
  • СНАУ 567
  • СумГУ 768
  • ТРТУ 149
  • ТОГУ 551
  • ТГЭУ 325
  • ТГУ (Томск) 276
  • ТГПУ 181
  • ТулГУ 553
  • УкрГАЖТ 234
  • УлГТУ 536
  • УИПКПРО 123
  • УрГПУ 195
  • УГТУ-УПИ 758
  • УГНТУ 570
  • УГТУ 134
  • ХГАЭП 138
  • ХГАФК 110
  • ХНАГХ 407
  • ХНУВД 512
  • ХНУ им. Каразина 305
  • ХНУРЭ 325
  • ХНЭУ 495
  • ЦПУ 157
  • ЧитГУ 220
  • ЮУрГУ 309

Полный список ВУЗов

  • О проекте
  • Реклама на сайте
  • Правообладателям
  • Правила
  • Обратная связь

Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).

Источник